The Influence of Shrinkage Holes on the Slow Cook-off Characteristics of Aluminum-Containing Cast Explosives

Dong Xiao; Zhi Xiaoqi; Xiao You; Yu Yongli

doi:10.15892/j.cnki.djzdxb.2025.05.011

Journal of Projectiles, Rockets, Missiles and Guidance >

2025 , Vol. 45 >Issue 5: 675 - 683

DOI: https://doi.org/10.15892/j.cnki.djzdxb.2025.05.011

Academic article

The Influence of Shrinkage Holes on the Slow Cook-off Characteristics of Aluminum-Containing Cast Explosives

Dong Xiao ^,¹ ,
Zhi Xiaoqi ^,¹^,^* ,
Xiao You ² ,
Yu Yongli ³

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¹ School of Electromechanic Engineering, North University of China,Taiyuan 030051, Shanxi, China
² Intelligent Manufacturing Division, China North Industries Group Corporation Automation Research Institute Co,Ltd, Mianyang 621900,Sichuan, China
³ Jilin Jiangji Machine Special Industry, Ltd, Jilin 132021,Jilin, China

Received date: 2024-11-04

Online published: 2025-11-28

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Abstract

To thoroughly investigate the impact of shrink holes on the slow cook-off characteristics,slow cook-off tests were conducted on cast explosive charges containing aluminum,both with and without shrink holes,utilizing multi-point temperature measurements.The temperature variations and response intensities of the explosives during the heating process were recorded.The test results indicated that regardless of the presence of shrink holes,the ultimate response of both cook-off charges was a combustion reaction.Based on these tests,a computational model for the cook-off of aluminum-containing cast explosives was established using the Universal Cook-Off Model (UCM),and the influence of shrink hole variations on cook-off characteristics was further studied.The results demonstrated that the location of the shrink hole had no significant effect on the ignition temperature.However,as the volume of the shrink hole increased,the reactivity of the explosive at ignition and the pressure at ignition time increased exponentially,indicating that the volume of the shrink hole significantly affects the internal pressure and reaction intensity of the explosive at the moment of response.Therefore,to enhance the thermal safety of ammunition,the generation of shrink holes in the charge should be restricted.This study provides valuable insights into the thermal safety of ammunition and suggests that limiting the formation of shrink holes in the charge is crucial for improving the thermal safety of ammunition.

Key words： prefabricated shrink holes; slow cook-off; universal cook-off model; aluminum-containing cast explosives

Cite this article

Dong Xiao , Zhi Xiaoqi , Xiao You , Yu Yongli . The Influence of Shrinkage Holes on the Slow Cook-off Characteristics of Aluminum-Containing Cast Explosives[J]. Journal of Projectiles, Rockets, Missiles and Guidance, 2025 , 45(5) : 675 -683 . DOI: 10.15892/j.cnki.djzdxb.2025.05.011

0 引言

慢速烤燃试验是评估炸药热安全性的重要手段^[1],聚合物粘结炸药(PBX)因其具备高能量、较低的敏感度以及出色的安全性能,在多个领域得到了广泛的应用。浇注工艺是这种炸药常用的装填方法之一^[2]。但是,在浇注PBX炸药的生产过程中,可能因真空去气泡效率低、粘结剂等材料处理不当和固化反应过快等因素造成装药中存在气泡和孔隙等缺陷^[3],影响产品的安全性能。而缺陷的存在会使炸药装药在受到外界热刺激时,热量在炸药内部传递不均匀,增加局部温度升高的风险,进而影响弹药的热安全性^[4]。

国内外许多学者对炸药的细观或晶体缺陷及其影响因素进行了大量的研究^[5-7]。但是关于炸药装药的宏观缺陷对热刺激响应的影响目前研究相对较少。2020年王志富通过建立二维Fourier 热传导模型,模拟了带有球形空气泡缺陷的凝聚炸药PENT在固定热流密度下的热响应,研究发现,随着热流密度的增加,炸药装药的点火位置从空气泡缩孔处逐渐向受热边界转移^[8]。2022年胡超平等人通过强约束小尺寸慢烤试验,研究了初始空腔体积率对HXM相变速度的影响,设计了初始空腔体积率逐渐增大的试验,研究发现,随着初始空腔体积率的减少,HXM的相变速度变慢,由于HXM相变吸热形成的温度平台特征减弱^[9]。

为了研究缩孔对凝聚炸药慢烤响应特性的影响,本文以含铝浇注炸药为研究对象,对有缩孔的烤燃弹和无缩孔的烤燃弹进行慢烤比较性试验,并基于通用烤燃模型的多步分解机制,对含铝浇注炸药装药的慢速烤燃过程进行数值模拟,以分析不同位置缩孔和同一位置不同缩孔大小对烤燃弹响应特性的影响,为凝聚炸药的热安全性研究提供参考。

1 试验

1.1 试验设计

试验以某鱼雷的缩比样弹展开研究。样弹尺寸为Φ267mm×377.5mm,采用45#钢作壳体的材料,壳体一端为封闭端,另一端采用螺纹的方式和壳体连接(螺纹规格为M1×0.2,螺纹连接长度为12mm),两端均用密封胶密实,弹体内部周向均匀布置6根加强筋,内部设有三根不同长度和直径的管道,分别为穿线管、传爆序列和信号通道,其中传爆序列和信号通道在试验中等效成实心杆件,见图1(a)所示。

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图1 烤燃弹结构与测点图

Fig.1 Bullet structure and measuring points

烤燃弹装填的炸药为含铝浇注炸药,其质量分数为18%的RDX、27%的铝粉、43%的高氯酸铵和12%的粘结剂组成,装药密度为1809kg·m^-3。在浇注炸药时分别从上到下放置5根Φ1mm的K型铠装热电偶(热电偶型号为WRNK-191,精度为0.1K),用来监测在烤燃升温过程中炸药装药内部的温度变化情况。在烤燃弹外壁用一支热电偶控制升温速率(测点6),以确保按既定的升温速率进行。烤燃弹结构与测点位置如图1(b)所示。

为了研究缩孔对慢烤相应特性的影响,慢烤试验共作两发,其中一发是无缩孔烤燃弹的试验,见图1(c),另一发则是有缩孔烤燃弹的试验,见图1(d)。以评估两者在慢烤条件下的响应特性。通过工业CT扫描得到的缩孔形状为近似为椭球状,大小为31mm×17mm×17mm,如图2所示。

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图2 预制缩孔CT图

Fig.2 CT image of the prefabricated shrinkage hole

试验加热装置由烤燃箱,加热带和保温层三部分组成,使用温控仪控制烤燃过程中的升温速率,数据记录采用多通道测温仪,设计试验升温速率为以12℃/h迅速升温至50℃,之后再以3.3℃/h升温直到烤燃弹发生响应。

1.2 试验结果

针对于Φ267mm×377.5mm做的两发烤燃试验,试验前后的箱体和弹体残骸如图3~4所示。两发烤燃弹响应后的情况基本状态相似,箱体均有轻微变形,有燃烧的痕迹,箱体内有炸药燃烧后的残渣,弹体发生变形,其中穿线管、传爆序列和信号通线管脱落,现场与试验前基本相同,综合判断烤燃弹均发生了燃烧反应。

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图3 无缩孔试验前后现场图

Fig.3 Site map before and after no shrinkage test

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图4 有缩孔试验前后现场图

Fig.4 Site map before and after shrinkage test

两发烤燃弹烤燃过程中各测点温度变化曲线见图5。

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图5 两发烤燃弹慢烤过程中的测点温度-时间曲线

Fig.5 Temperature-time curve of measuring points during slow cook-off of two bombs

根据图5(a)和5(b)可知,有无缩孔的烤燃弹在升温过程中均可按指定升温速率升温。由图5(a)可知,无缩孔烤燃弹在壁面温度为179.5℃左右,测点1和测点5的温度发生陡然上升,炸药发生自热反应,随着热聚积的增加在壁面温度达到184.5℃发生点火,响应时测点1所测的温度最高,所以无缩孔烤燃弹的最终点火位置在炸药的底部区域;由图5(b)可知,有缩孔的烤燃弹在壁面升温至176.7℃左右,测点1和测点5的温度同样发生陡然升高,随着热聚积的进一步增加,点火时的壁面温度为188.2℃,此时测点1的温度最高,所以有缩孔烤燃弹的最终点火位置也在炸药的底部区域。

2 数值模拟

2.1 含铝浇注炸药烤燃模型

试验所采用的含铝浇注炸药的热分解模型依据UCM建立^[10],并考虑AP的自热分解反应。为方便计算做如下假设:

(1)壳体和炸药的材料各向同性;

(2)炸药的自热反应用Arrhenius方程描述;

(3)由于粘结剂反应很复杂,本计算忽略粘结剂在慢烤过程中的作用。

根据上述假设将炸药的热分解分为凝聚相主导的反应和气相主导的反,其中凝聚相主导的反应与压力无关,气相主导的反应和压力相关^[11-13]。凝聚相主导反应方程式为:

(1) RDX→7.51G+0.97C

(2) NH₄CLO₄→0.5CL₂+0.5N₂O+0.75O₂+2H₂O

气相主导的反应方程式为:

(3) RDX→7.51G+0.97C

式中:G为气体产物,C为固体产物。根据反应分别得出反应速率分别为:

(4)r₁=A₁λ₁${T}^{{m}_{1}}$exp$\left(\frac{-{E}_{1}+\zeta {\delta }_{1}}{RT}\right)$c_RDX

(5)r₂=A₂exp$\left(-\frac{{E}_{2}}{RT}\right)$α^f(1-α)^gc_AP

(6)r₃=A₃λ₃${T}^{{m}_{3}}{\left(\frac{p}{{p}_{0}}\right)}^{{n}_{3}}$exp$\left(\frac{-{E}_{3}+\zeta {\delta }_{3}}{RT}\right)$c_RDX

计算反应速率公式中的一些物理量计算如下:

(7)λ₁=1+0.5×$\left(1+tanh\frac{T-474}{2}\right)$×49

(8)λ₃=1+0.5×$\left(1+tanh\frac{T-445}{2}\right)$×49

(9)ζ=normsinv(c_RDX/c_RDX0)

(10)c_RDX0=ω_RDXρ_b0/M_RDX

式中:r_i分别代表反应1、反应2和反应3的速率,mol·m^-3·s^-1,A_i为指前因子,A₁=e³⁵,A₂=6.85·e¹²,A₃=e³⁵,${{s}^{-1}}^{}$ ^[14],λ₁和λ₃为反应加速度,T为温度,m₁和m₃是位阻因子,m₁=m₃=-1;p为压力(表观压力),初始值为0MPa;p₀为初始压力,取值0.1MPa;n为压力指数,由于烤燃弹为密封环境,n=1^[15],E_i为活化能,E₁=127037.92J·mol^-1,E₂=146300J·mol^-1,E₃=188478.38J·mol^-1;R为气体常数,R=8.314J·mol^-1·K^-1;δ为活化能的分布参数,δ₁=-12471.0J·mol^-1,δ₃=4988.4J·mol^-1;ζ为正态分布的反函数,c_RDX为RDX的浓度,${{c}_{RDX}}_{0}$为RDX的初始浓度^[16],其中ω_RDX=0.18是含铝浇注炸药中RDX的质量分数,ρ_b0=1809kg·m^-3是含铝浇注炸药的初始密度,M_RDX=222.1g·mol^-1是RDX的摩尔质量^[17],c_AP为高氯酸铵的浓度。由于高氯酸铵的晶体状态是在240℃由斜方晶转变为立方晶,在慢烤过程中,高氯酸铵的温度均在240℃以下,所以高氯酸铵的反应按照斜方晶型的热分解反应速率,其中反应方程式中的f和g是反应动力学参数,f=1,g=1.38。从文献^[18]中可知,高氯酸铵的热分解反应开始于150℃,设定α在150℃下为0,在150℃上为10^-4以此来表示高氯酸铵开始反应^[18-20]。炸药的传热过程中的能量方程为:

(11)${\rho }_{b}{c}_{p}\frac{\partial T}{\partial t}=∇ ·\left(k\right.∇ T)+{\sum }_{i=\mathrm{1,2},3}^{}{r}_{i}{h}_{i}({M}_{RDX}+{M}_{AP})$

式中:ρ_b为炸药体积密度,c_p为炸药定压比热容,c_p=1012J·kg^-1·K^-1,k为热导率,k=0.49W·m^-1·K^-1,h_i为反应热,h₁=1383.25kJ·mol^-1,h₂=-147.239kJ·mol^-1,h₃=1383.25kJ·mol^-1。通过自热反应速率方程可以得到各组分浓度随时间变化的微分函数为:

(12)$\frac{d{c}_{RDX}}{dt}$=-(r₁+r₃)

(13)$\frac{d{c}_{G}}{dt}$=7.51(r₁+r₃)

(14)$\frac{d{c}_{C}}{dt}$=0.97(r₁+r₃)

(15)$\frac{d{c}_{AP}}{dt}$=-r₂

(16)$\frac{d{c}_{C{L}_{2}}}{dt}$=0.5r₂

(17)$\frac{d{c}_{{N}_{2}O}}{dt}$=0.5r₂

(18)$\frac{d{c}_{{O}_{2}}}{dt}$=0.75r₂

(19)$\frac{d{c}_{{H}_{2}O}}{dt}$=2r₂

假设压力只随时间变化,p(x,y,z,t)=p(t),其中x、y、z为炸药实际三维坐标,计算压力的方程为:

(20)p=$\frac{nR{T}_{ave}}{{V}_{g}}$

其中气体摩尔质量:

(21)$n={\int }_{V}({c}_{G}+{c}_{C{L}_{2}}+{c}_{{N}_{2}O}+{c}_{{O}_{2}}+{c}_{{H}_{2}O})·dV$

气体温度:

(22)${T}_{ave}=\frac{{\int }_{V}{\rho }_{b}{c}_{p}TdV}{{\int }_{V}{\rho }_{b}{c}_{p}dV}$

气体体积:

(23)${V}_{g}={\int }_{v}\left(1-\frac{{S}_{f}{\rho }_{b0}}{{\rho }_{c}}\right)dV$

炸药实际密度:

(24)ρ_c=$\frac{{\rho }_{c0}}{1+{\beta }_{v}(T-{T}_{0})}$

式中:c_RDX、c_G、c_C、c_AP、${{c}_{CL}}_{2}$、c_N2O、c_O2、c_H2O分别为RDX,产物G和C、高氯酸铵、氯气、一氧化二氮、氧气、水的浓度,mol·m^-3,ρ_c0为炸药的理论密度,1840kg·m^-3,β_v为体积膨胀系数,1.94×10^-4K^-1,T₀为初始温度。

2.2 慢速烤燃数值模拟

利用Fluent对慢速烤燃过程进行数值模拟,建立慢速烤燃模型,两发烤燃弹结构相同,一发有预制缩孔,一发无缩孔,缩孔处材料为空气,弹体结构材料为45#钢 (包括弹体内部结构的穿线管、传爆序列和信号通道),并根据试验的测点位置,在仿真模型的对应位置设置温度监测点。

模拟计算所涉及到的材料物性参数如表1所示,其中:C为比热容,λ为导热系数。

表1 材料物性参数

Table 1 Materials parameters

	ρ/ (kg·m^-3)	C/ (J·kg^-1·K^-1)	λ/ (W·m^-1·K^-1)
Steel	7850	480	43
Charge	1809	1012	0.49
Air	1.225	1004	0.0242

2.3 结果与分析

2.3.1 模拟与试验结果对比

根据试验的升温速率对有无缩孔的烤燃模型进行计算,并将计算结果与试验结果所得到的点火时间和点火时刻各测点温度进行对比,对比结果如表2所示。试验升温过程中各测点温度变化和仿真计算过程中各测点温度对比如图6所示。

表2 有无缩孔点火时间及监测点温度计算值与试验值的对比

Table 2 Comparison between calculated and experimental values of ignition time and monitoring point temperature without shrinkage holes

Without shrinkage holes(N1为试验所测温度值;N2为仿真计算温度值)
	N1/℃	N2/℃	Relative error/%
Point1/℃	181.2	184.88	2.03
Point2/℃	164.2	159.11	3.10
Point3/℃	165.9	160.68	3.15
Point4/℃	164.1	158.57	3.37
Point5/℃	179.8	175.65	2.31
Ignition time/s	159967	159340	0.39

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图6 模拟所得烤燃弹测点温度曲线和内部压力曲线

Fig.6 Simulated temperature curve and internal pressure curve of the cook-off bomb measurement points

对试验结果和仿真结果比较,试验与仿真点火时间误差在3.21%以内,各测点温度在点火时刻误差在3.92%以内,并且有无缩孔试验所测的测点温度变化曲线与仿真计算结果的温度变化曲线呈现出良好的一致性,仿真计算得到的数据与试验所测得的数据吻合,表明建立的模型可信。

表3 有缩孔点火时间及监测点温度计算值与试验值的对比

Table 3 Comparison between calculated and experimental values of ignition time and monitoring point temperature with shrinkage holes

With shrinkage holes(N1为试验所测温度值;N2为仿真计算温度值)
	N1/℃	N2/℃	Relative error/%
Point1/℃	182.6	183.29	0.38
Point2/℃	165.7	159.21	3.92
Point3/℃	166.3	160.48	3.50
Point4/℃	164.6	159.16	3.30
Point5/℃	178.1	177.05	0.59
Ignition time/s	162964	157740	3.21

由于压力是通过影响气相反应速率而影响炸药热分解进程,将压力的变化分为三个阶段,其中第一个阶段为开始升温到2068min,压力仅由RDX的极缓慢分解提供,压力增加速率为0.0703Pa/s,非常微弱;第二阶段为2068min到2577min,此时AP也发生反应,压力增加速率为9.8703Pa/s;第三阶段为2577min直到2655min,此时炸药装药发生点火,分解反应加剧,压力急剧增加,增加速率为169.822Pa/s,压力为1105.323kPa时点火。同理,有缩孔的情况下,第一阶段为开始升温到2043min,这个阶段压力增加速率为0.0741Pa/s,较无缩孔的第一阶段提高5.41%;第二阶段为2043min到2558min,这个阶段压力增加速率为10.82Pa/s,比无缩孔的第二阶段增加速率提高9.62%;第三阶段为2558min到2629min,这个阶段压力增加速率为208.358/s,比无缩孔的同阶段增加速率提高22.69%,当压力达到1231.147kPa时发生点火。

由此可见,对于本研究炸药装填的烤燃弹,无论有无缩孔,响应结果基本相同,均为燃烧反应。但是有缩孔的烤燃弹,总体压力增加速率比无缩孔的高,特别是在第三阶段提高更为显著。因此,装药缩孔的存在对弹药烤燃响应特性会有影响。但是否影响到响应烈度,应结合炸药配方、缩孔位置、缩孔体积占比等因素综合分析,值得后续深入研究。

仿真得到的有无缩孔烤燃弹点火时刻温度云图如图7和图8所示。对比两发烤燃弹点火时刻的温度云图可知,点火区域位于弹药底部的穿线管和壁面之间,与试验所得到的点火位置一致。由反应度公式^[21]计算得到无缩孔的烤燃弹炸药反应进度为0.0441mol,有缩孔的烤燃弹炸药反应进度为0.0466mol,比无缩孔的提高5.67%。可见缩孔的存在,提高了炸药的反应速率,这与缩孔周围本身聚集一定的能量,在加热过程中,能量释放加剧反应进程有一定的关系。

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图7 无缩孔烤燃弹点火时刻温度云图

Fig.7 Temperature cloud map at the ignition moment of the cook-off bomb without shrinkage holes

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图8 有缩孔烤燃弹点火时刻温度云图

Fig.8 Temperature cloud map at the ignition moment of the cook-off bomb with shrinkage holes

2.3.2 不同缩孔位置仿真计算结果对比

为了更好地研究缩孔的对烤燃特性的影响,将缩孔的位置放置于上述计算的点火位置处,称为位置A,A位置在升温过程中同时受到穿线管和信号线通道管的影响。

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图9 缩孔位于位置A示意图

Fig.9 Schematic diagram of the shrinkage hole located at position A

计算得到的温度云图如图10所示。当缩孔位于A处,由于炸药受到穿线管、信号线通道管和壁面传热的影响,点火位置仍位于炸药底部靠近壁面处。但从图10可以观察到,缩孔周围聚集了一部分能量,这是因为空气的热导率远小于炸药的热导率,当热量传到缩孔处时会导致热聚积,热量的传递速度小于热量的聚积速度,缩孔附近药的温度相比于无缩孔附近药的温度更高,从而加快炸药的分解速率,产生更多的热量。

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图10 缩孔位于位置A处点火时刻温度云图

Fig.10 Temperature cloud map of the charge when the shrinkage hole is located at position A

当缩孔位于A处时,仿真计算点火温度为189.80℃,计算带缩孔烤燃弹的点火温度为188.86℃,可见点火温度基本相同。所以缩孔是否位于点火位置对于炸药的点火温度无显著影响。

2.3.3 不同缩孔大小计算结果对比

试验所预制缩孔的体积为4.7cm³,为了研究缩孔大小对炸药慢烤特性的影响,依旧将缩孔位于试验位置处分别设置缩孔体积为1.7、12.7、20.7和28.7cm³,经过计算得到点火时刻的反应进度随着缩孔体积的增加的变化曲线,如图12所示。由图12可得,随着缩孔体积增加点火时刻的反应度呈现指数增加的趋势,反应度-缩孔体积拟合方程为:

(25)ξ=-0.01394exp$\left(-\frac{V}{32.75486}\right)$+0.05847R²=0.9834←

式中:反应进度的单位为mol,V是缩孔的体积,单位为cm³。

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图12 不同缩孔大小下烤燃弹反应进度曲线

Fig.12 Reaction progress curves of the cook-off bomb under different shrinkage hole sizes

当缩孔体积为28.7cm³时烤燃弹的反应进度最大,是缩孔体积为4.7cm³的1.17倍,这说明随着缩孔体积的增大,炸药的反应量增加。可见缩孔的存在,对弹药受热刺激后的点火特性会产生影响,进而可能会影响到响应特性。

烤燃弹内压力是根据炸药热分解所产生的气体计算的,当炸药反应量增加时,点火时刻的烤燃弹内压力也会随之增加。根据缩孔大小计算得到的点火时刻烤燃弹内总体压力与缩孔体积变化曲线如图13所示,点火时刻弹内压力-缩孔体积拟合方程为:

(26)P=-0.60814exp$\left(-\frac{V}{42.1896}\right)$+1.74144R²=0.943

式中:P为点火时刻弹内总压力,V是缩孔的体积。由曲线可见,随着缩孔体积的增加,烤燃弹点火时刻的压力呈非线性增加趋势,因此,装药缩孔对弹药热安全性有影响,为提高弹药的而安全性应限制装药缩孔。

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图13 不同缩孔大小下烤燃弹点火时刻弹内总压力曲线

Fig.13 Total pressure curves inside the cook-off bomb at the ignition moment under different shrinkage hole sizes

3 结论

为研究装药中产生的缩孔对含铝浇注炸药烤燃弹慢烤响应特性的影响,进行了有无缩孔的慢烤对比试验和数值模拟研究,通过试验结果和仿真结果相对比,探究了缩孔对含铝浇注炸药慢烤点火特性的影响,得到如下结论:

(1) 对装填含铝浇注炸药的有缩孔和无缩孔的两发烤燃弹进行慢烤试验,试验结果表明,两发烤燃弹的点火位置均位于弹底部,响应烈度结果均为燃烧反应。这说明缩孔的存在并未显著改变烤燃弹的点火位置,点火点稳定在弹底部。

(2) 数值模拟结果表明,在不改变缩孔位置的情况下,随着缩孔体积的增加,炸药的反应度和点火时刻的弹内总压力呈指数增长趋势。可见,缩孔的体积大小对点火时刻的烤燃特性有影响,但关于缩孔尺寸和位置是否对慢烤烈度有影响,还需要今后在多种产品、缩孔尺寸及位置等多方面做深入研究。

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0 引言

1 试验

1.1 试验设计

图1 烤燃弹结构与测点图

图2 预制缩孔CT图

1.2 试验结果

图3 无缩孔试验前后现场图

图4 有缩孔试验前后现场图

图5 两发烤燃弹慢烤过程中的测点温度-时间曲线

2 数值模拟

2.1 含铝浇注炸药烤燃模型

2.2 慢速烤燃数值模拟

表1 材料物性参数

2.3 结果与分析

2.3.1 模拟与试验结果对比

表2 有无缩孔点火时间及监测点温度计算值与试验值的对比

图6 模拟所得烤燃弹测点温度曲线和内部压力曲线

表3 有缩孔点火时间及监测点温度计算值与试验值的对比

图7 无缩孔烤燃弹点火时刻温度云图

图8 有缩孔烤燃弹点火时刻温度云图

2.3.2 不同缩孔位置仿真计算结果对比

图9 缩孔位于位置A示意图

图10 缩孔位于位置A处点火时刻温度云图

2.3.3 不同缩孔大小计算结果对比

图12 不同缩孔大小下烤燃弹反应进度曲线

图13 不同缩孔大小下烤燃弹点火时刻弹内总压力曲线

3 结论

References